悬挑梁板回固施工方案

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目录第一章工程概况21。1工程建设各方主体21.2工程概况2第二章编制依据3第三章施工部署33.1方案的确定3第四章施工准备54.1劳动力准备54.2技术准备54。3材料要求5第五章架子工程部署65.1架子的种类及功能65.2搭设几何尺寸65.3施工使用的要求6第六章安全保证措施76。1人员要求76。2材质及其使用控制76。3架子施工作业安全技术措施76。4架子搭设安全技术交底86。6架子拆除安全技术交底8第七章计算书8

1第一章工程概况1.1工程建设各方主体工程名称：徐家漕牛奶场3＃地块项目建设单位：宁波万曙置业有限公司设计单位：宁波市城建设计研究院有限公司监理单位：上海海达工程建设咨询有限公司施工总承包单位：越烽建设集团有限公司1.2工程概况本工程总用地面积约30247平方米，总建筑面积约80649。37平方米，其中地上总建筑面积约62493。04平方米，地下建筑面积约18156.33平方米。本工程±0.000相当于黄海高程3.850，场地平均高程3。000。本工程结构设计基准期为50年，结构设计使用年限为50年。建筑结构安全等级为二级,结构重要性系数为1.0.地基基础（或建筑桩基）设计等级为乙级。各单体地上建筑面积、层数、高度见下表:子工程名称建筑面积（㎡)层数高度(米)1#楼4079.438层26.652＃楼4079。438层26.653＃楼6099.278层26。654＃楼3062.4311层33.255#楼4409.968层26。656＃楼6960。969层29。557＃楼3061.0611层33.258#楼4412.468层26。659＃楼5840。9311层33.2510＃楼13572.8518层54。05

211#楼5839。2211层33.2512#楼890。512层9。05地下室1层，住宅12栋，5栋8层、1栋9层、4栋11层、1栋18层、1栋2层.主楼为剪力墙结构，地下室是小柱网无梁楼盖形式。以上内容及数据均以实际为准。10＃楼高层18层，在14层北侧有部位为安全逃生通道外挑天沟(梁200＊450)，有外挑1.30米板及梁；本工程的重点和难点之一为此层顶板外悬挑距离较大，上翻女儿墙（100×1350）板厚120厚；悬挑梁板结构具体详见结构屋顶层挑板平面图.第一章编制依据1、徐家漕牛奶场3＃地块项目建筑、结构等有关专业施工图；2、相关规范、标准《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130—2001(2002年版)《建筑施工高层作业安全技术规范》JGJ80-91《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035—20063、相关工程施工管理经验等。4、本方案中其他未尽事项参照相关的规范标准执行。第二章施工部署3。1方案的确定（1）由于在10＃楼13层至14层存在悬挑结构，给主体屋面结构施工造成很大困难，同时对工期也有一定影响。为此项目部组织技术、施工管理人员，召开专题讨论会,采取以下技术措施：悬挑部分视悬挑长度分别采用型钢悬挑、底部架设方钢斜撑（外挑3

3米部分)，与挑梁接构成悬挑三角架，其上安排型钢排梁，形成模板支撑的空中基础：该方案搭拆方便，场地空间利用率高，组装杆件较少，内力分配明确.具体做法是：从13层楼面预埋Ф16螺栓,加设16@1200钢梁,外挑最大3.0m，内附楼面4。0m，外挑1.90m，内附楼面2。75m，布置图见附图；为减少钢挑梁本身负荷，外挑3米的于挑梁下部13层楼面分别挑出方钢60＊60*3。0斜撑与挑出的工字钢焊接，构成三角钢架，上搭钢管扣件式脚手架，完成挑檐结构施工承力体系（见附图).（2）在地上13层楼板面预埋直径16的U型圆钢埋件用来固定悬挑出的型钢.并采用现场Φ20短钢筋将埋件与型钢之间焊接牢固以防止型钢沿长度方向滑动,同时用硬木将型钢与埋件间的空隙填塞紧密，防止型钢晃动。（3）结合本工程结构形式、实际施工特点，搭设满堂红模板支撑架；模板支撑架搭设高度为2。8米，模板支架落在挑出的型钢构件上.（4）模板支撑架搭设横向间距（排距)为1。2米;纵距为1.2米；步距为1.5米。支架搭设时，严格按设计说明起拱；里面的扫地杆与外悬挑部分拉通，剪刀撑满设.（5）型钢悬挑部分下部依托70＊70*3。0方钢支撑，方钢与外墙面成45º角，以达到卸载的目地.（6）挑出部分应向上保持一定倾角，型钢锚固端距结构边100mm，下垫20cm宽硬质脚手板，通长设置,与型钢方向垂直。第一章施工准备

44。1劳动力准备工种人数任务架子工15负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直控制4.2技术准备4.2.1搭设外围脚手架之前,熟悉外挑长度范围位置。并进行详细的施工技术和安全技术交底，严格按规范施工。4。2。2脚手架作业人员经过相应安全、技术培训，操作人员经考试合格持证上岗，严格贯彻执行脚手架支搭工艺标准及操作规程，确保脚手架安全.4.3材料要求钢管杆件采用外径48mm、壁厚3.5mm的焊接钢管,钢管材质使用Q235钢,其材性应符合《碳素结构钢》(GB700-88）的相关规定，每根钢管的最大质量不应大于25kg；立网安全网采用2300目/100cm2密目安全网;水平安全网采用锦纶安全网。材料数量名称数量规格备注钢管1000mΦ48×3.5具体数量施工前应根据现场实际情况确定。脚手板80m2H=50mm,B=200-300mm密目安全网300m2水平安全网200m2直角扣件1000个旋转扣件500个

5对接扣件100个工字钢360米16a型60*60＊3.0方钢70米角铁180块L75＊75*10螺栓180个直径20第一章架子工程部署5.1架子的种类及功能悬挑部位脚手架为扣件式钢管脚手架，在地上施工期间提供现场施工人员施工作业面。5.2搭设几何尺寸3.2.1立杆：横距b=1。2m，纵距a=1。2m;3.2.2大横杆：步距h=1.5m，内外排立杆均需设置；3。2.3剪刀撑：与地面夹角为45º～60º，不间断设置；5.3施工使用的要求5。3。1混凝土浇筑过程中，确保模板支架施工过程中均衡受载,由中部向悬挑边扩展的浇筑方式；5。3.2严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,严禁在悬挑部分堆放钢筋等材料；5。3。3浇筑过程中,派专人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况，立即停止施工，操作人员撤离作业面，并及时报项目部相关人员处理。

6第一章安全保证措施6.1人员要求6.1.1搭设人员经过培训,持有专业人员上岗证。上岗人员定期体检，合格后方可上岗；6.1。2进入现场必须正确戴好安全帽,系安全带,并认真执行其使用规定6.2材质及其使用控制6。2.1扣件式脚手架不得使用有严重锈蚀、压偏或裂纹、变形、滑丝等缺陷的钢管和扣件.6.2。2扣件上螺栓保持适当的拧紧程序，扣件螺栓拧紧力矩值不小于65N·M。对接扣件安装时其开口应向内,以防进雨水。直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。6。2.3各杆件端头伸出扣件边缘的长度不应小于100mm.6。2.4钢管扣件、规格、尺寸、型号要一致，严禁混用。6。3架子施工作业安全技术措施6。3.1模板架搭设完毕，经安全员、技术负责人、质量检查员验收,验收合格后方能使用。6.3。2搭设好经验收合格的模板支撑架，任何人未经技术负责人同意,不得任意拆除脚手架部件。6.3.3严格控制施工荷载，不得在悬挑板上堆放材料，确保安全储备。6。3.4定期检查脚手架，发现隐患及时维修加固。6。4架子搭设安全技术交底6

7.4.1脚手架支搭以前,必须制定施工方案和进行安全技术交底。向所有参加作业人员进行书面交底；操作小组接受任务后,必须根据任务特点和交底要求进行认真讨论,确定支搭方法，明确分工。在开始操作前，组长和安全员应对施工环境及所需防护用具做一次检查,消除隐患后方可开始操作。6.4.2安全带必须与已绑好的立、横杆挂牢,不得挂在铅丝扣或其他不牢固的地方，不得“走过档”(即在一根顺水杆上不扶任何支点行走），也不得跳跃架子；在架子上操作应精力集中,禁止打闹和玩笑，休息时应下架子。6。4。4严禁酒后作业。6.6架子拆除安全技术交底6.6.1外架拆除前，工长要向拆架施工人员进行书面安全交底工作.交底有接受人签字.6.6。2拆除前，班组要学习安全技术操作规程，班组必须对拆架人员进行安全交底，交底要有记录，交底内容要有针对性，拆架子的注意事项必须讲清楚。6.6。3拆除中途不得换人，如更换人员必须重新进行安全技术交底。第一章计算书7、支撑系统承载力验算取悬挑长度最长的挑系统承载力进行验算7.1.1外脚手架立杆传给工字钢的竖向压力一、参数信息:1。脚手架参数

8双排脚手架搭设高度为3m，立杆采用双立管；搭设尺寸为：立杆的横距为1。2m，立杆的纵距为1.2m，大小横杆的步距为1.5m；内排架距离墙长度为0。30m；大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3。0；横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为1.00；计算依据:1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009—20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010一、基本参数主梁离地高度（m）7悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm）1200主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓锚固螺栓直径d（mm）16主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm）2100主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a（mm）100主梁建筑物内锚固长度Lm(mm)2600梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度［τb］（N/mm2）2。5锚固螺栓抗拉强度设计值［ft](N/mm2）50二、荷载布置参数支撑点号支撑方式距主梁外锚固点水平距离（mm）支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)是否参与计算1下撑170028001600是

9作用点号各排立杆传至梁上荷载标准值F’（kN)各排立杆传至梁上荷载设计值F(kN）各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)主梁间距la（mm）19.811300120029.8111000120039.8111600120049.81120001200附图如下：平面图

10立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数nz1主梁材料规格16号工字钢主梁截面积A(cm2）26.1主梁截面惯性矩Ix(cm4）1130主梁截面抵抗矩Wx(cm3）141主梁自重标准值gk（kN/m）0.205主梁材料抗弯强度设计值[f]（N/mm2)215主梁材料抗剪强度设计值[τ]（N/mm2）125主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁允许挠度［ν]（mm）1/360荷载标准值：q'=gk=0.205=0.205kN/m第1排：F’1=F1’/nz=9.8/1=9.8kN第2排：F'2=F2’/nz=9.8/1=9。8kN第3排：F’3=F3’/nz=9.8/1=9.8kN第4排：F'4=F4'/nz=9.8/1=9.8kN荷载设计值：

11q=1.2×gk=1.2×0.205=0.246kN/m第1排：F1=F1/nz=11/1=11kN第2排：F2=F2/nz=11/1=11kN第3排：F3=F3/nz=11/1=11kN第4排：F4=F4/nz=11/1=11kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=Mmax/W=3。86×106/141000=27。374N/mm2≤[f］=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算

12剪力图(kN)τmax=Qmax/(8Izδ）[bh02—(b—δ)h2]=19.761×1000×[88×1602-(88-6）×140.22]/(8×11300000×6)=23.354N/mm2τmax=23。354N/mm2≤［τ］=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.351mm≤[ν］=2×lx/360=2×2100/360=11。667mm符合要求！4、支座反力计算设计值:R1=—0.436kN,R2=14。732kN，R3=30.86kN四、下撑杆件验算下撑杆材料类型矩形钢管下撑杆截面类型□60×60×3下撑杆截面积A(cm2)6。608下撑杆截面惯性矩I(cm4）35。13

13下撑杆截面抵抗矩W(cm3)11。71下撑杆材料抗压强度设计值f（N/mm2)205下撑杆弹性模量E(N/mm2）206000下撑杆件截面回转半径i（cm)2.306对接焊缝抗压强度设计值ftw(N/mm2）185下撑杆件角度计算：β1=arctanL1/L2=arctan(2800/1600)=60。255°下撑杆件支座力：RX1=nzR3=1×30.86=30.86kN主梁轴向力：NXZ1=RX1/tanβ1=30。86/tan60.255°=17。634kN下撑杆件轴向力：NX1=RX1/sinβ1=30.86/sin60。255°=35。543kN下撑杆件的最大轴向拉力NX=max［Nx1。。。Nxi]=35。543kN下撑杆长度：L01=(L12+L22）0.5=（28002+16002)0.5=3224。903mm下撑杆长细比：λ1=L01/i=3224.903/23.06=139.848查《钢结构设计规范》GB50017-2003表C得，φ1=0。378轴心受压稳定性计算：σ1=NX1/（φ1A)=35542。852/（0.378×660.8)=142。295N/mm2≤f=205N/mm2符合要求！对接焊缝验算:σ=NX/（lwt）=35.543×103/A=35.543×103/660.8=53.788N/mm2≤fcw=185N/mm2符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N=|[（—（+NXZ1))］|/nz=|[（—（+17。634））]|/1=17.634kN

14压弯构件强度：σmax=[Mmax/（γW)+N/A]=［3。86×106/（1。05×141×103)+17.634×103/2610]=32。827N/mm2≤［f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求!受弯构件整体稳定性分析：其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计规范》（GB50017-2003）得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B,得到φb’值为0。93.σ=Mmax/(φbWx)=3.86×106/（0。929×141×103)=29.467N/mm2≤［f]=215N/mm2符合要求!六、锚固段与楼板连接的计算主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式U型锚固螺栓U型锚固螺栓直径d(mm)16梁/楼板混凝土强度等级C30混凝土与螺栓表面的容许粘结强度［τb］（N/mm2）2.5锚固螺栓抗拉强度设计值[ft］(N/mm2)50

15锚固螺栓1锚固螺栓21、螺栓粘结力锚固强度计算锚固点锚固螺栓受力：N/2=0.436/2=0。218kN螺栓锚固深度：h≥N/（4×π×d×［τb］）=0。436×103/（4×3.14×16×2。5)=0.867mm螺栓验算：σ=N/（4×π×d2/4）=0.436×103/(4×π×162/4）=0.542kN/mm2≤0。85×[ft]=42。5N/mm2符合要求！2、混凝土局部承压计算如下混凝土的局部挤压强度设计值：fcc=0.95×fc=0.95×14.3=13.585N/mm2N/2=0。218kN≤2×(b2-πd2/4)×fcc=2×(802—3。14×162/4）×13。585/1000=168.425kN注：锚板边长b一般按经验确定,不作计算，此处b=5d=5×16=80mm符合要求！

167.1.2悬挑板传给工字钢的垂直压力底模自重:0.5KN/㎡砼自重:24KN/m3钢筋自重:1KN/m3振捣砼荷载标准值：4。0KN/㎡F2=（25×2。4×0。1+0。5×2.4）×1。3=9。36kNF2’=(1×2。4×0.1+0.5×2。4）×1。3=1。872kN7.1.3200×450边梁传给工字钢的垂直压力F3=25×0。2×0。45×1.3=3。015kNF3’=1×0。2×0。45×1.3=0。117kN7。1。4工字钢及方钢自重工字钢P4=24。1×9.8/1000=0.236kN/m方钢=12.06×9.8/1000=0.118kN/m7.1.5施工活载P6=1。5×1.4×1.3=2。73kN7。2工字钢整体稳定性验算为简化计算将工字钢视为一段固定悬挑梁，选择最不利组合。经分析工字钢受力主要经历两个阶段:一是支模阶段,只有施工荷载和模板、钢筋的重量及脚手架传递的荷载；二是浇筑砼阶段，工字钢要承受施工荷载和钢筋、砼、模板等的重量及脚手架自身重量(此时脚手架无活载)。第一阶段：M1=2.718×(2。9+3。7）+1。872×1。2+0。169×2.5+0。236×3。8×1。9+0.118×6×0。572+2。73×1。3=26.267KN.M＜［M］满足要求第二阶段:M2=1。99×（2。9+3。7)+9.36×1.2+4。225×2。5+0.236×3。8×1。9+0。118×6×0。572=40.586KN.M＞[M］不满足要求

1716号工字钢抗弯荷载［M］=［f］×Wz=0。215×185=39.775KN。M所以第一阶段工字钢单独受力能满足要求，而第二阶段工字钢单独受力不能满足要求，必须采取措施进行卸载。因本工程悬挑部位在顶层，采用钢丝绳斜拉无拉结点，所以本方案采用60*60*3.0方钢作斜杆进行底部支撑。7。3工字钢抗倾覆本工程工字钢在13层进行悬挑，7米长工字钢悬挑3米内，采用3道直径为16的圆钢进行锚固，并将内部脚手架扫地杆压在工字钢上，这样室内4米的工字钢受力远大于悬挑部件的荷载，根据经验可不进行抗倾覆验算。其它钢外悬挑长度为1.9米,工字钢长1.9/3。75米进行间隔布置，间距为1.2米，楼面也使用3道直径为16的圆钢进行锚固，这样室内3/4米的工字钢受力远大于悬挑部件的荷载，根据经验可不进行抗倾覆验算。