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1、第2期 曲秀芳等1提高SBR工艺性能的研究 97提高SBR工艺性能的研究曲秀芳,杨金平,郑 华(青岛化工学院高分子材料研究所,山东青岛 266042) 摘要:选用CR与SBR共混得到改性SBR。与未改性SBR相比,改性SBR可大大缩短混炼吃粉时间,降低混炼胶的门尼粘度,大幅度提高胶料的粘合强度;硫化胶的邵尔A型硬度、300%定伸应力和撕裂强度均有所提高,拉伸强度略有下降,但100℃×24h热空气老化后拉伸强度提高17%。 关键词:SBR;CR;改性;粘合强度 中图分类号:TQ33311文献标识
2、码:B文章编号:100628171(2001)0220097202SBR由于自粘性与互粘性较差,工艺操作投料顺序与开炼机相同,一次投料时间为3困难,因此通常无法单独使用而与NR并用,这min,二次投料3～4min后排料压片。混炼胶给生产带来诸多不便。本研究应用橡胶共混改使用前在开炼机上加入氧化锌、硬脂酸和硫黄。性理论,将改性材料CR与SBR共混,得到粘114 试验方法合性能良好的改性SBR。现将有关试验情况从厚115mm的混炼胶片上切取80mm×介绍如下。15mm的试样,贴在薄布上。将两个试样重合,用手轮压合。压合强度约为0101MPa。压1 实验合后
3、,在室温下使用容量为5kg的邵伯试验机111 原材料-1(日本产),以100mm·min的拉伸速度剥离CR,牌号CR110,青岛国开橡塑化研究所试样,记下最大负荷值即为粘合强度。产品;SBR,牌号SBR1502,齐鲁石化公司橡胶厂产品;其它原材料均为橡胶工业常用原料。2 结果与讨论112 基本配方211 工艺性能SBR92;CR8;氧化锌 215;硬脂酸 SBR改性前后的混炼工艺、门尼粘度及粘112;炭黑N66050;碳酸钙 18;软化重油 合强度见表1。10;促进剂CZ017;促进剂DM017;石蜡 由表1可以看出,改性SBR的混炼吃粉时110;防老
4、剂A115;硫黄 116。间大大缩短,混炼胶的门尼粘度值下降了113 共混胶的制备5417%,而粘合强度大幅度提高,混炼胶片表面将称量好的SBR与CR在开炼机上常温混合均匀后,薄通4～6遍,或在密炼机(80～表1SBR改性前后各项工艺性能对比150℃)上密炼4～6min,下片停放8h。混炼项 目改性后改性前时开炼机的投料顺序为:先加入SBR和CR,翻混炼吃粉时间3/min15152510炼均匀后,投放除硫黄、氧化锌、硬脂酸以外的门尼粘度[ML(1+4)100℃]41109015所有配合剂,吃粉后炼匀下片停放。密炼机投粘合强度/-1[kN·(15mm)]
5、35085 作者简介:曲秀芳(19512),女,山东青岛人,青岛化工学院混炼胶片表面平滑性光滑,胶边无不光滑,胶边有高分子材料研究所副教授,从事合成橡胶的改性与应用以及裂痕 不规则裂口炭黑结构形态与补强机理方面的研究工作。 注:3采用Φ15214mm开炼机,以200g生胶计。 轮 胎 工 业 982001年第21卷光滑平整。表2SBR改性前后硫化胶的物理性能对比212 硫化胶物理性能项 目改性后改性前SBR改性前后硫化胶的物理性能见表2。硫化胶性能(150℃×15min) 邵尔A
6、型硬度/度6755由表2可见,改性后SBR硫化胶的邵尔A型硬300%定伸应力/MPa710518度、300%定伸应力和撕裂强度均有明显提高; 拉伸强度/MPa18101814拉伸强度稍有下降,但老化后的拉伸强度则提 扯断伸长率/%583588-1)7151高了 撕裂强度/(kN·m17%。100℃×24h热空气老化后 邵尔A型硬度/度71703 结论 拉伸强度/MPa17161510应用 扯断伸长率/%480486CR改性SBR能够明显改善SBR的工艺操作性及硫化胶的硬度、300%定伸应力和用或基本不用NR的情况下,能够满足半成品撕裂强度等性能,耐老化
7、性能也有显著提高。工艺性能及成品物理性能的要求。收稿日期:2000209222应用改性SBR制造轮胎或其它橡胶制品,在不固特异推出抓着王6型冬用轮胎供在干、湿路面上的乘坐舒适性和安全性。由中图分类号:TQ33611文献标识码:D于胎面具有特殊的中间增强段,抓着王6型可英国《轮胎与配件》2000年11期88页报以满足上述所有要求。该中间增强段不仅降低道:了轮胎的滚动阻力,而且对高速下的操纵性能固特异推出了一种新型高科技冬用轮胎和稳定性都有积极作用。———抓着王6型(UltraGrip6)替代现在流行由于采用了有向V型胎面花纹,抓着王6的抓着王5型。这种新
8、型轮胎的规格包括型具有EagleF1和EagleVentura等高性能夏145/80R1375
