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时间:2019-06-11
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1、雪花啤酒:关于进一步降低低压动态煮沸系统煮沸强度的探索 1.前言 当下,很多厂家都采用了低压动态煮沸系统以达到降低能耗、节约成本的目的。我公司于2007年完成了一条糖化线由传统常压煮沸向低压动态煮沸的改造,取得经验后,2008年又完成了对另一条糖化线的改造。经过改造后,低压动态煮沸系统在保证产品质量的前提下,取得了较好的经济效益。但是,在现有的低压动态煮沸系统条件下,能否通过工艺调整、程序参数调整或者其他措施来进一步降低煮沸强度、节约能耗呢?以下是我们在系统良好运行后进行的探索,小有心得,与各位同仁分享一下。 2. 低压动态煮沸控制系统简介 低压动态煮
2、沸的过程一般分成以下三个步骤: 1)常压预煮沸:为了除去煮沸锅、压力调节系统和蒸汽冷凝器中的空气; 2)动态煮沸:在煮沸锅中增压,然后再释放压力,这个过程重复6-8次; 3)常压后煮沸:常压下的后煮沸使麦汁达到需要的浓度、添加香花。 从煮沸锅进料完成加热开始到煮沸锅工艺结束总时间为64min,详细来说,整个过程可分为六个阶段:第一为前常压(加热)阶段,时间为10min,第二为初沸阶段,时间为2min,第三阶段为加压阶段5min,第四阶段为动态煮沸阶段,时间为35min,第五阶段为降压阶段时间为7min,第六阶段为后常压阶段时间为5min。3.调整方案的
3、探索 3.1工艺参数方面的调整 3.1.1调整方案的提出 我们先来看一下煮沸强度的计算公式: 煮沸强度=蒸发量/煮沸时间 =(满锅麦汁量—冷麦汁量/热麦汁收缩比)/满锅麦汁量/煮沸时间 其中,蒸发量、满锅麦汁量、冷麦汁量的单位均为kl, 煮沸时间需要折算成小时为单位; 热麦汁收缩比为96% 由上式可知,要想降低煮沸强度,可以通过调整煮沸时间和蒸发量、满锅麦汁量、冷麦汁量等实现,但需要平衡各个因素间的相互影响,否则会适得其反。 为了更有的放矢,在作调整方案前,我们对我厂低压动态煮沸系统的实际
4、运行效果进行了统计,并跟踪各个阶段的实际煮沸情况,理论推算低压动态煮沸各阶段的蒸发量,结果见下表1。 表1低压动态煮沸各阶段的理论蒸发量 由表1可知,低压动态煮沸系统的蒸发量主要集中在动态煮沸阶段和后常压阶段,因此,我们可以侧重于动态煮沸阶段和后常压阶段进行调整。 3.1.2调整煮沸时间 由于需要后常压下的后煮沸使麦汁达到需要的浓度,且需要在后常压添加第二遍酒花,因此,贸然减少后常压时间是不可取的,只能从减少动态循环的蒸发量着手。 由试验结果可知,减少煮沸时间后,煮沸强度没有明显变化(我厂平均煮沸强度8.3%
5、),该方案不可行。3.1.3调整满锅麦汁量 采取措施 煮沸强度 结论 降低满锅麦汁量 8.1% 不可行 降低满锅麦汁量后,一方面减少了洗糟水用量,致使冷麦汁粮耗稍有上升,另一方面对煮沸强度的降低没有显著效果,该方案也不可行。 3.1.4小结 由上述结果可知,通过调整工艺参数如煮沸时间、满锅麦汁量等来降低煮沸强度的方案不可行,因此,我们考虑从低压动态煮沸系统的参数调整方面着手。 3.2调整低压动态煮沸系统参数 3.2.1调整方案的提出 我们先来详细了解一下低压动态煮沸系统各阶段的控制原理: 1)麦汁开始加热阶段
6、 暂存罐麦汁经预热薄板转换为97℃的麦汁,在进入煮沸锅后,当麦汁量超过锅内加热器时,蒸汽调节阀便开始打开,具体开度大小由后边的蒸汽压力来控制,一般压力这时不需要太大,而且蒸汽调节阀的工作状态处在脉动调节工作状态。 此阶段,蒸汽调节阀脉动开启的目的是防止麦汁结焦和溢锅;二次蒸汽冷凝器(即换热器)通向大气的开关阀门这时是打开的,目的是把锅内的空气等废气排出去。 2)麦汁初沸阶段 开始加热阶段结束后,便进入麦汁沸腾前阶段工作状态,把99℃的麦汁直接加热至100℃,这时蒸汽压力可控制高一些。 此阶段,蒸汽调节阀一直处于开启调节状态;换热器通向大气的阀门这时是
7、打开的,目的是把锅内的空气等废气排出去;热能储罐下出口78℃水的泵是开启的。 3)开始加压阶段 在这阶段蒸汽调节阀可再开大一些;换热器通向大气的阀门这时应处在关闭状态,热能储罐的下出口78℃水的变频水泵便开始启动,换热器的出水温度这时应由该泵开始控制,煮沸锅内的压力应由储能罐78℃水的变频泵、蒸汽冷凝器通向大气的调节阀及蒸汽调节阀共同来控制。 即当煮沸锅内压力随着工艺控制曲线到达煮沸锅控制高压设定值时,应减小蒸汽压力,保证锅内压力工艺控制曲线到达控制设定值;若在工艺规定的控制时间内锅内压力还高于设定值,这时首先加大变频泵的转速,使给水流量
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