塔吊地基承载力验算

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1、TC5610塔式起重机地基承载力验算(18#楼　2-D~2-E轴交3-16轴处)某某工程18#楼塔吊拟采用长沙中联重工科技发展股份有限公司生产的TC5610塔式起重机，塔吊采用附着式安装，起升高度约100米（本塔吊附着式最大起升高度为220米）。使用期限约为十九个月，本工程受场地限制，塔吊基础设置在地下室底板2-D~2-E轴交3-16轴处（具体详见附图），以下计算均采用标准值（地基采用特征值）。由于本工程地下室基础为桩承载，而塔吊基础持力层为残积砂质粘性土层，为防止不均匀沉降引起地下室底板裂缝，在塔吊基础周边与地下室交接处均设后浇带，浇筑

2、时间同地下室底板后浇带做法如下图：一、地基承载力验算依据：1、根据地质报告基础持力层土层为残积砂质粘性土，地基承载力特征值取值为230KPa。2、根据塔吊使用说明中要求,塔吊基础选用5.0m×5.0m×1.00m固定支腿钢筋混凝土基础。53、根据厂家提供使用说明书(第1.1-5页)，塔吊附着式安装的参数如下：载荷工况基础载荷Fv（KN）Fh（KN）M(KN.m)工作状况511.218.31335非工作状况464.173.91552FhFvMPminPmaxeFFv：基础所受垂直力；Fh：基础所受水平力；M：基础所受倾覆力矩；e：偏心距，单

3、位m。4、塔吊基础属于设备基础，吊臂在工作状态或风荷载的作用下使塔吊基础的受力不断发生变化。根据《塔式起重机设计规范》—GB/T13752-92中第13页第4.6.3条中，固定式混凝土基础的抗倾翻稳定性验算要求，荷载的偏心距e取不超过b/3。二、地基承载力验算：（一）、工作状态下：1、基础所受垂直力Fv为：511.2KN2、基础自重：G＝5.0×5.0×1.00×25=625.0KN3、塔吊总重：F＝Fv＋G=511.2+625.0＝1136.2KN4、力矩M/＝M+Fh×1.00＝1335.0＋18.3×1.00＝1353.3　KN.m

4、a、当轴心荷载作用时：　　P=F/A=1136.2/（5.0×5.0）=45.45kPa＜f=230kPa,——满足要求5b、当偏心荷载作用时：e＝M//F＝1353.3/1136.2＝1.19　＜　b/3＝5.0/3＝1.66——塔吊稳定性满足要求Pmax＝F/A×(1＋6e/b)＝45.45×(1＋6×1.19/5.0)＝110.35kPa　＜　1.2f＝276kPa　——符合要求Pmin＝F/A×(1－6e/b)＝45.45×(1－6×1.19/5.0)=-19.45＜0由于计算出的Pmin＜0，此时基底接触压力将重新分布，按下式重

5、新计算Pmax:2F3b(b/2－e)Pmax==2×1136.23×5.0×(5.0/2－1.19)=115.64kPa＜f=230kPa——符合要求（二）、非工作状态下：1、基础所受垂直力Fv为：464.1KN2、基础自重：G=5.0×5.0×1.00×25=625.0KN3、塔吊总重：F=Fv＋G=464.1+625.0＝1089.1KN4、力矩M/＝M+Fh×1.00＝1552＋73.9×1.00＝1625.9　KN.ma、当轴心荷载作用时：　　P=F/A=1089.1/（5.0×5.0）=43.56kPa＜f=230kPa,——

6、满足要求b、当偏心荷载作用时：e＝M//F＝1625.9/1089.1＝1.49　＜　b/3＝5.0/3＝1.66——塔吊稳定性不能满足要求Pmax＝F/A×(1＋6e/b)＝43.56×(1＋6×1.49/5.0)＝121.45kPa＜1.2f＝276kPa——符合要求Pmin＝F/A×(1－6e/b)＝43.56×(1－6×1.49/5.0)=-34.36＜05由于计算出的Pmin＜0，此时基底接触压力将重新分布，按下式重新计算Pmax:2F3b(b/2－e)Pmax==2×1089.13×5.0×(5.0/2－1.49)=143.7

7、8kPa＜f=230kPa——符合要求c、塔吊基础抗倾覆验算：M抗＝F×b/2＝1089.1×5.0/2＝2722.75KN.mK＝M抗÷M/＝2722.75÷1625.9＝1.67＞1.6——满足要求三、塔吊基础配筋验算：本基础为方便施工，拟将设计地下室底板配筋代换原设计塔吊基础配筋。根据塔吊使用说明中，塔吊基础配筋为二级钢24B25双层双向。塔吊基础处地下室底板板面配筋为三级钢C18@200双层双向。钢筋按单向等强代换原则计算如下：原设计塔吊基础单向配筋：按说明中为24支As1fy1=1/4∏d2×24×fy1=1/4×3.14×25

8、2×24×300=0.35×106N地下室底板单向配筋：（5000-40×2）÷200＝24.6取配筋26支,As2fy2=1/4∏d2×26×fy2=1/4×3.14×182×26×360=