回转窑轴线测量及调整论文

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1、回转窑轴线测量及调整论文摘要:某厂回转窑窑型号为Φ4.3*64m.其液压挡轮于2005年4因轴承散架导致故障停窑,因订制此设备需3~6个月,因此该厂将液压挡轮轴承简单修复之后安装使用。由于修复后的轴承不能承受较大的力,为减轻液压挡轮的受力,该厂调整托轮对液压挡轮进行分力……关键词:回转窑轴线测量调整0前言某厂回转窑窑型号为Φ4.3*64m.其液压挡轮于2005年4因轴承散架导致故障停窑,因订制此设备需3~6个月,因此该厂将液压挡轮轴承简单修复之后安装使用。由于修复后的轴承不能承受较大的力,为减轻液压挡轮的受力.freelm,截面选择原则为尽量靠近外侧且没有油污和大的剥落斑点,2号截面

2、位于中部,选择原则为尽量没有大的剥落斑点。表1和表2为测量结果。表1托轮直径测量数据(单位:mm)截面ABCDEF1159916001798.71786.71598.71597.72159915981800.31798.51599.71596.73160015991798.71794.01594.71596.0表2轮带直径测量数据(单位:mm)截面IIIIII15258.75258.35252.525257.75254.05254.535255.052435248.0表中数据没有小数点的数据为轮带或托轮转动4周过程中测量的最大值,有小数点的数据为轮带或托轮转动4周,4个测量数据中剔除

3、最小值后三个值的平均值。2.3测量数据分析根据测量数据绘制的托轮和轮带形状示意图如图3所示。从图3中可以看出:I、II档东侧托轮磨损较严重,同时I档西侧托轮南端磨损较严重,II档轮带南端磨损较多。据此,可以大致判断其受力情况,磨损较多主要与长期受力相对较大有关。除III档西侧托轮A以外,各档轮带和托轮南端磨损都相对较多,其原因可能是安装时托轮摆放斜度与筒体斜度不一致;或者运行过程中I、II档轮带特别是I档轮带向南端移动较多,导致筒体实际斜度变小,而托轮斜度未变,故托轮和轮带南端普遍受力较大。需在停窑检修期间对托轮及轮带直径进行测量,或用压铅丝法测量各档不同位置受力情况,以验证以上分析

4、并进行相应处理。3筒体轴线垂直直线度和水平直线度的测量与分析3.1垂直直线度测量及分析3.1.1测量原理及有关数据图4为测量原理图及各档轮带最低点到水平基准面的测量数据。S1、S2为回转窑安装图纸中各档轮带中心的水平距离。根据轮带直径测量截面布置及垂直位移测量情况,取各轮带1号截面直径用于计算回转窑轴线垂直直线度,轮带直径数据见表2。表3为轮带转动3周过程中的滑移量。表3各档滑移量数据档位IIIIII滑移量δC(mm)50.523.2540(表3中的数据如何得来?是计算还是测量?)设轮带直径为D,筒体加垫板后直径为d,轮带与筒体中心高差为δh,δh=(D-d)/2,滑移量δC=3π(

5、D-d),则δh、δC关系为:δh=δC/(6π)(公式δC=π×(D-d)×3的出处?)3.1.2垂直直线度计算1)各档轮带最低点相对于水平基准面的高度H1=h1=498.1mmH2=h2+h2′=252.8+1088.2=1341mmH3=h3+h3′+h2′=531.0+500.0+1088.2=2119.2mm2)各档轮带中心与筒体中心的高度差δh=δC/(6π)δh1=50.5/(6π)=2.7mmδh2=23.25/(6π)=1.2mmδh3=40/(6π)=2.1mm3)II、III档筒体中心相对于I档筒体中心的实测高度h21=(H2+D2/2-δh2)-(H1+D1/

6、2-δh1)=847.2mmh31=(H3+D3/2―δh3)―(H1+D1/2-δh1)=1624.8mm4)II、III档筒体中心相对于I档筒体中心的设计高度h21'=825.6mmh31'=1650mm此数据由建筑图纸各档轮带中心标高换算得到。5)II、III档筒体中心实测高度与设计高度偏差EY2=h21-h21'=21.6mmEY3=h31-h31'=-25.2mm(负值表示偏低)6)II档筒体中心相对于I、III档筒体中心连线的偏差EY2'=h21-h31×S1/(S1+S2)=34.4mm3.1.3垂直直线度分析图5为根据计算结果绘制的回转窑垂直直线度分析图。从图5可以看

7、出,II档筒体中心比设计值偏高21.6mm,III档比设计值偏低25.2mm。测量过程中观察到I档基础有明显轴向振动,而且轮带侧面焊接的供中控室测量轮带与筒体间滑移量用的角铁已低于与之配合的传感器。结合轮带及托轮磨损数据和垂直直线度分析结果,初步判断III档基础有一定下沉,同时I档轮带向南移动距离较大。由上判断结果需对各档轮带中心之间轴向水平距离,即图4中S1、S2,进行准确测量,并根据计算过程中步骤6)所示公式校核II档与I、III中心连线之间偏差EY2

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