三叶罗茨风机的转子间隙与泄漏

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1、三叶罗茨风机的转子间隙与泄漏1郑州大学机械工程学院河南郑州4500022世林(漯河)冶金设备有限公司3郑州三峰设备制造有限公司熊滨生1王留运1熊大成2邢金垒3渐开线型三叶罗茨风机由于其气流脉动小、运tc——机壳工作温度，℃叶轮与叶轮间的热膨胀间隙为6LaA(trta)(m)式中A——转子中心距，m转平稳，近年来已逐渐开始取代两叶罗茨风机。为进一步减少三叶罗茨风机的内泄漏，提高容积效率，需要对风机的转子(叶轮)间隙进行控制。本文仅对风机的转子设计间隙、装配间隙控制及风机的内泄漏加以讨论。三叶罗茨风机的内

2、部泄漏受叶轮与机壳、叶轮与叶轮、叶轮与墙板间的间隙影响，见图1。(2)t——环境工作温度，℃a叶轮定位端端面与墙板间的热膨胀间隙Δ≈0，f叶轮自由端端面与墙板间的热膨胀间隙为6gaL(trtc)式中L——叶轮长度，m1.1叶轮与机壳间的最小间隙叶轮与机壳底部间的最小间隙(m)(3)1罗茨风机的转子设计间隙三叶罗茨风机为定容积压缩，其压缩过程为吸热过程。风机内部存在的能量损失，如进排气流动损失、回流[1]冲击损失、泄漏损失等，这些损失所消耗的功转化成热量为气体所吸收，使罗茨风机的排6ra，min6r60

3、式中6——间隙余量，m0(m)(4)取6=(0.02-1.0)×10m，轴承径向游隙在轴0承的上部，叶轮与机壳其他部位的最小间隙-36rb，min6rCbr60式中C——轴承径向游隙，m(m)(5)气温度[2]远高于进气温度。风机的机壳、转子(叶轮)、墙板等主要零件均是铸铁件，因此，在计算转子间隙时必须考虑材料的热胀冷缩性。br计算6rb，min时，考虑了轴承游隙Cbr，有6r,min6ar,min6rb,min1.2两叶轮间的最小间隙采掘图1三叶罗茨风机的内部结构(6)由于同步齿轮的磨损，叶轮间的最

4、小间隙将发生变化，轴的扭转变形也将影响此间隙。因此，追面最小间隙必须将这种变形与磨损计入，见图2。追面最小间隙叶轮与机壳间的热膨胀间隙为6raD(trtc)/2(m)(1)式中a——铸铁线膨胀系数，a=(11.5-13.5)×10-6，1/℃D——叶轮外径，mtr——叶轮工作温度，℃6La,min6L6a16a260(m)(7)式中6——追面间隙轴的扭转变形量a1eeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeeee(上接第35页)孔板

5、吸声结构。(3)微穿孔板吸声结构由板厚和孔径均在1mm参考文献刘秋洪，祁大同，曹淑珍.风机噪声研究的现状与分析.流体机械，2001(2)胡春波，王文龙.DHG3型离心压流机辐射噪声实验研究.流体机械，2000(5)胡如天，俞大川.离心式通风及设计与改造中的降噪方法．流体机械，2000(10)朱蓓丽编著.环境工程概论.北京：科学出版社，2004.俞元亮，胡章伟等编.航空声学．南京：航空专业教材编审组出版，1986.钟芳源等译.叶片机械气动力学译文集．北京：机械工业出版社，1987.任宝生，张克猛.冯骥叶

6、片噪声的有源消声研究．应用力学学报，1999(2)□(收稿日期：2006-02-12)1以下、穿孔率为1%~3%成的复合结构。的金属微穿孔板和空腔组23结束语本文对风机噪声控制方法进行了分类介绍，并分345析了它们存在的问题和应用的前景。有些噪声控制方法属于被动控制，它们在较高频段才起主要作用，在低频段往往花费很大。随着信号技术的发展，噪声主动控制已逐渐成为可实施的技术，风机噪声控制的根本途径还是对其噪声源的有效控制，是解决风机噪声问题的积极主动的发展方向。总之，在噪声控制领域内不断出现各种新的方法，

7、还有许许多多值得研究的课题。673366Mining&ProcessingEquipment·第34卷2006年第8期三叶罗茨风机的转子间隙与泄漏a2sdD6000.186mm，机壳镗孔直径为6000.290mm，取6=0.483mm，中心距A0.4150式中C——齿轮侧隙p6L,min6La,min6Lb,min有(9)计算转子间隙与内泄漏流量，计算结果见表1。流量，Q为实际s叶轮定位端的最小间隙6f,minCbc60bc叶轮自由端的最小间隙(m)(10)单位为℃，流量6g,min6gCbc60(m

8、)(11)2罗茨风机的转子实际装配间隙三叶罗茨风机的零件风机的基圆容积过程中，追面最小间隙必须加以控制。调整同步齿轮8的啮合位置，满足式(7)中追面最小间隙值。V—基元容积P—排气压8中心距H。2采掘brbL直径、叶轮外径的加工公差必须严格控制，装配后还2pQ60L6s2中南地区风机短训班教材编写组.罗茨鼓风机.长沙鼓风机厂隙，mΔp——升压值，kPa3熊滨生，陈江义，熊安然.三叶罗茨风机的流量特性研究.流体机械，2005(12)□sbqs4µb(m3/