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1、第32卷第2期华电技术Vo1.32No.22010年2月HuadianTechnologyFeb.2010双级轴流式一次风机叶片飘移原因分析钱红祥(广东珠三角电力工程技术有限公司,广东台山529228)摘要:分析了轴流式风机在实际生产中发生失速和喘振的原因,论述了600MW机组双级轴流式一次风机运行中叶片飘移的原因,提出了在检修工作中应注意的问题,给出了针对性的解决措施。关键词:轴流式风机;叶片飘移;失速;喘振中图分类号:TH453文献标志码:B文章编号:1674—1951(2010)02—0044—
2、02阻力特性曲线变陡,风机工作点上移,并逐渐进入驼0引言峰区域,此时风机运行的不稳定性增加,当工作点进风机是火力发电厂中的关键辅机,轴流式风机入不稳定工作区时发生喘振¨。因效率高和能耗低而被广泛采用。广东某电厂600(2)直吹式制粉系统中速磨切换或跳闸引起一MW机组锅炉是上海锅炉厂制造的亚临界、中间一次风机喘振。为保证制粉的安全运行,防止炉膛灭次再热控制循环汽包炉,采用正压直吹式制粉系统,火对制粉系统的影响,直吹式中速磨制粉系统出口1台锅炉配备6台HP983型中速磨煤机,5台磨煤门具有快关的功能,设置
3、气动执行机构,当1台或多机运行可带锅炉MCR负荷,1台备用。燃烧器四角台磨煤机跳闸或锅炉辅机触发RB动作时,其出口布置,切向燃烧,每台磨煤机有4根煤粉管连接至炉门迅速关闭,磨煤机的通风量由90~120t/h迅速降膛同一层煤粉喷嘴。至0;一次风流量的急速变化引起风道和风机出口锅炉风烟系统配备2台成都电力机械厂生产的的压力迅速上升,在自动状态下单台一次风机进入静叶可调轴流式风机作为引风机,型号为AN37;配不稳定工作区,从而诱发风机喘振。有2台上海鼓风机厂采用德国TLT技术生产的动1.2内部因素叶调节轴流
4、式风机作为送风机,型号为FAF26.6—(1)系统管道设计阻力过大。部分机组风烟系12.5—1;配有2台上海鼓风机厂生产的双级动叶可统管路设计阻力较大,锅炉密封不严,导致风机在高调轴流式风机作为一次风机,型号为PAF18—12.5—负荷区域运行时风烟管路阻力特性改变,风机运行2。2006年,2机组一次风机在运行过程中气流发的工作点偏移,从而出现风机喘振。出“突突”的异常响声,检查发现一次风机二级叶片(2)风烟系统管路在运行过程中阻力增大。如角度发生飘移,运行过程中二级动叶开度不一致,造空气预热器蓄热元
5、件堵塞、空气预热器漏风系数增成气流紊乱而发出异常响声。本文通达对TLT技加,造成一次风机、送风机、引风机出力增加,风机进术轴流式一次风机运行过程中出现动叶角度飘移的入不稳定工作区,发生喘振。原因进行分析,提出了相应的解决措施。(3)风机入口阻力过大。风机由于设计原因或异物堵塞入风口,人口阻力急剧升高,流量降低,风1风机运行过程中失速、喘振发生的原因机进入不稳定工作区,容易发生喘振。由于风机处于复杂的风烟系统中,制粉系统、燃(4)风机动叶角度不一致或风机叶片线形发生烧系统与之相连,锅炉的许多操作都会对风
6、机造成改变。风机动叶安装角度不一致或风机叶片线性不影响。特别是在配备中速磨煤机的直吹式制粉系统一致(如风机叶片结垢),在气流的冲角达到临界值中运行,出现喘振的几率更大。风烟系统的内外因时,在某个或某些叶片上可能发生失速而产生脱流。素都会诱发风机的失速、喘振。2动叶可调轴流式风机的调节1.1外部因素2.1双级一次风机调节(1)运行人员操作不当。据厂家提供的风机特性曲线可知,当风机高压力、低流量运行时,其管道动叶可调轴流式风机利用动叶安装角度的变化来调节流量和压力,改变动叶安装角度通过动叶调收稿日期:20
7、09—07—05节机构来实现。当需要调整一次风机叶片开度时,第2期钱红祥:双级轴流式一次风机叶片飘移原因分析·45·液压缸产生调节力推动第2级轮毂中的推盘(推有较大的活动空间,部分叶片在运行过程中角度也盘、连杆一体),这时连杆传递推力至第1级轮毂,会发生改变。成为第1级推盘的推力,进行叶片开度的调整,从而3.3风机叶片在运行过程中卡涩完成两级叶轮的同步调节。风机运行时,通过液压轴流风机动叶调节是通过传动机构带动滑阀改调节装置,可调节叶片的安装角度并保持在这一角变液压缸两侧油压差,进而带动叶柄轴转动实现
8、的。度上。在轴流风机的运行中,有时会出现部分动叶调节困2.2TLT技术轴流式风机动叶调节特点难或完全不能调节的现象。实际检修中主要有2种轴流风机再运行过程中,作用于动叶的力主要情况:一种是风机轮毂内部检修停运时间较长,在潮有:气流作用在叶片上的力;叶轮上叶片在旋转时所湿的环境中未采取有效的防潮措施而导致叶柄轴座产生的离心力。该离心力产生的关闭力矩主要是通发生锈蚀,从而使风机运行过程中叶片调节困难,部过装设在每个动叶片上的平衡重块来平衡,理论上分叶片因卡滞
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