吴家桥挂篮计算书最终.doc

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1、精品文档欢迎下载主承系统的计算(三角挂篮)一、设计依据：湖滨路大桥1号块原始数据1、箱梁中心高563.75cm2、底板厚64.3cm3、节段长3m4、腹板厚70cm5、节段体积47.5m36、节段重量118.75t二、浇注砼重量分配从该桥施工过程知道，浇注砼重量118.75t。并不是挂篮中单一构件承担的。它是由侧模、内模、底模共同承担，所以有必要对其重量进行分配。参照大桥箱梁图纸可以算出三个区域的浇注砼重量分为WA=22.5t、WB=12.8t、WC=83.5t精品文档欢迎下载三、主构架计算由挂篮结构设计图纸可知，主构架由2件对称的桁架式承载构件联结而成，因此只需计算其中一

2、件的受力和应变情况，可以确定主构架是简支结构、杆件间以销轴连接，所以不存在超静定问题。（一）、技术参数（1）节段浇注砼最大重量：118.75T（2）底模重量12T（包括下横梁及附件）（3）侧模重量2×5.5T（包括外滑梁）（4）内模重量7.5T（包括支撑梁和内滑梁）（5）前横梁3T（包括其上附件）（6）另加2.5%的施工负荷：（118.75+12+2×5.5+7.5+3）×2.5%=3.8T以上重量共计：156.05T。这个负荷全部由主构架和箱梁前节段端部承受，假定两者各承担一半，则主构架负载为156.05/2=78.025T按80T负载计算。（二）、受力分析及计算1、受力

3、简图：由前可知主构架中一端负载按40T计算。精品文档欢迎下载2、支座反力：NA=T×5000/4000=50TNB=T+NA=90T3、杆件内力FAC=NA/sinα=50/sin45=70.7TFAB=NACcosα=70.7×cos45=50TFBC=NB=90TFCD=T/sinβ=40/sin38.66=64.03TFBD=T/tgβ=40/tg38.66=50T式中：α=arctgLBC/LAB=arctg4000/4000=45oβ=arctgLBC/LBD=arctg4000/5000=38.66o4、端部D点的拱度在整个主构架中，各构件均由两根40B槽钢拼焊

4、而成。如图：杆件截面惯性距：IX=2×18600=37200cm4IY=2×｛640+83×[(36-2.44×2)/2]2｝=41470.8cm4杆件内力图：精品文档欢迎下载（2）虚拟状态下的杆件内力图（T=1）根据莫尔公式：f=∑[(F×F)/(E×A)]Li式中：F—单位力T=1作用于构件时，桁架各构件的内力。F—实际杆件内力E—弹性模量数量2.1×104KN/CM2现将杆件参数和计算结果列表如下：精品文档欢迎下载杆件Li(cm)Ai(cm)2F(t)FF(cm)AB400166-50.0-1.250.0717AC566166+70.7+1.7680.201BC400

5、166-90-2.250.232BD500166+50-1.250.0896CD640166+64.03+1.60.188得到D点实际工作状态下的挠度：f=0.0717+0.201+0.232+0.0896+0.188=0.870CM5、杆件的稳定性及强度选择受拉应力和压应力最大的杆件进行校核，从前文可知，杆件BC的轴向压力最大，应计算其稳定性，AC的轴向拉力最大，应计算其抗拉强度。（1）杆件BC杆的稳定性计算：由前文可知：IX=37200cm4IY=41470.8cm4则ix=√IX/A=14.97cmλ=I/ix=400/14.97=26.72cm3φ=0.96σBC=

6、FBC/(ΦA)=90.0*103/(0.96*83*2)=565kg/cm2﹤[σs]=1600kg/cm2(2)杆件AC的抗拉强度验算：σAC=FAC/A=70.7*103/166=425kg/cm2﹤[σs]=1600kg/cm2杆件AC强度足够。从以上杆件计算可知，未计算的AB、BD、CD杆件显然安全。精品文档欢迎下载四、前横梁的强度和挠度计算1、强度计算从挂篮总图可知，前上横梁有12个吊点，其中2个用于侧模，2个用于内模，5个用于底模，另3个吊点备用，按9个吊点计算，假定同一部分吊点力相等，再由前文阐述，可知道各吊点力的位置和大小。如图：加2.5%施工负荷：则F1

7、=（22.5+2*5.5）/4=8.375TF2=(5.64*1.4*3*2.5+12)/8+3/4=9.7TF3=（12.8+7.5）/4=5.075TF4=（83.5-5.64*3*1.4*2.5）/2=12.1T弯距图：可知前横梁所受最大弯矩：Mmax=174.5KN.m前横梁为2根45A型工字钢其抗弯截面模量为精品文档欢迎下载W=2865cm3弯矩最大处的横梁应力：σ=Mmax/W=174.5*103/2865*10-6=60.1MPa＜[σw]=200MPa故前横梁弯曲强度足够。2、挠度计算：这里仅计算特